Промышленный лизинг
Методички
Удлинение стоек /з = Прогиб верхнего ригеля
- - 39 кГ/см. =- 0,0561 СИ. Прогиб от изгибающего момента РР 900 000.2513 1 - Прогиб от перерезывающей силы 48-0,41.106.80,1.10« = 0,00505- см. й = 1,2- коэффициент формы прямоугольного сечения. Модуль упругости 2-го рода ««=2ТГТ]1) "P« = i- Gfi = 0,42857£б = 0,42857-0,41.10 = 0,1755.10 /сГ/с.и, Выгиб 900 000-251 1 = 270755710».48776 " /l = Момент в стойке (рис. 52, б) пр I Р1 Р1 КрКрКр лр пр 9.105-2512 ±(je + / ч + Jг/«p« •лр (80,1 -f-62,8) 10° 10480,1-ь 62,8)+ «°•°"•°•°• = 1,67.10" кГсм. 2 12,523.10» Эпюра моментов показана на рнс. 52, е. 1,67.10«.2512 --=0,0004 см. Тогда 1 8.0,41.106-80,1.106 /i = 0,00905 + 0,01585 - 0,0004 = 0,0245 см. Прогиб нижнего ригеЛЙ /2=/;+/;-/:- Прогиб от изгибающего момента РР 900 000-2513 /2 = iSEeJfp 48-0,41.106-62,8.106 = 0,01155 сМ. f" и PI ,о 500 000-251 flk --г- = 1,2 о n.vrr. ооо = 0,0199 см. 20бРпр 2-0,1755-106-38662 Прогиб от перерезывающей силы Выгиб Тогда ,™ Ml 1,67-106.2512 SEgjd 8-0,41-106-62,8-106 = 0,00051 см. /2 = 0,01155 + 0,0199 - 0,00051 = 0,03094 см. Общая деформация станины / = /1 + /2 + /з = 0,0245 + 0,03094 + 0,0561 = 0,11154 см. Если вместо /3 = 0,0561 см подставить величину Д2 = 0,0524 см (полученную из графика рис. 55), то получим / = /1 + /2 + = 0,0245 + 0,03094 + 0,0524 = 0,10784 см <1,08, т. е. общая деформация станины находится в пределах допустимой величины. Построение нейтральной линии станины и расчетной схемы нагружении. 1= 159 -Ь 2уа = 159 + 2-46 = 251 см. h= 590+ ув+ yd = 590 + 71,5 + 48,4 = 709,9 см. Защемляющий момент в месте соединения поперечин со стойками. = 1,67-10» кГсм. И. Определение напряжений в станине. Напряжения в верхней поперечине (сеч. рис. 51) Растяжение в верхних волокнах бетона о? = [~-М, (135-г/,-19) 0,9-10. 251 (1,6/.106) (135-71,5-19) Сжатие 80,1.106 Р1 = -30,5 кГ/см. 0,9-106.251 - 1,67.106 ) (/1,5- 10) 80,1-К = 42,2 кГ/см\ Напряжения в нижней поперечине (сеч. рис. 51). {астяжение Сжатие ("Г-2) [yd-in •"пр 54,83-10»-88,6 62,8. lOe 54,83.31,4.10° 62,8.106 = -77,5 кГ1см. -27.4 кГ/см. Напряжения в стойках Во внешних волокнах - растяжение IF" пр 2-11561 М2(100- j/g- 1,8) 900ООО •пр 1,67.106.52,2 „, 2 12,523.106 Во внутренних волокнах - растяжение "аа 2(Уa -5) 900 ООО 2.11561 1,67.10».41 12,523.106 = 44,4/ кГ/см. III. Определение усилий обжатия в стаииие рабочей клети Верхняя поперечина (рис. 53, а). Запас по напряжениям сжатия от предварительного натяжения принимаем 20% с учетом получения напряжения в арматуре в допускаемых пределах. Тогда напряжение сжатия от предварительного натяжения в верхних волокнах будет Рис. 53. Схемы обжатий верхней и нижней поперечины = 36,6 кГ/см. Усилие обжатия «(135-у»-19) . •пр v« = . пр пр 36,6.80,1.106.48776 Q 80,1.106 + 48776.28,5.63,5 ~ °°°°°° Нижняя поперечина (рис. 53, б). Запас по напряжениям сжатия от предварительного натяжения также принимаем 20%. Тогда ой = 1,2аР = 1,2.77,5 = 93 кГ/см. Усилие обжатия V jd rd yd "Ы пр1 пр Кр + Кро{Т-Уа) 93.62,8-106.38662 62,8.106 + 38662.58,6 (137 - 48,4) = 864 000 кГ. Стойки станины. Растягивающее усилие на одной стойке Я„= 4 =920 = 450ООО nr. Предварительное натяжение арматуры стойки с запасом по напряжениям сжатия принимаем V = 1,З.Ро = 600 000 кГ. ф- -0 по \ г5о \ гю Рис. 54. Схемы расположения напрягаемой арматуры в сечении стойки и затяжки арматуры в станине Определяем координату центра тяжести напрягаемой арматуры (рис. 54). Уо = 4f.l5 + 4f (15+ 18) + 2f (15+ 18 + 21) + -Ь 2f (15 + 18 + 21 + 25) + 2f-90 i4F = 45,571 см. IV. Напряжения от предварительного натяжения арматуры. Верхняя поперечина: сжатие в верхних волокнах бетона а, 36,6 кГ/с.и, сжатие в нижних волокнах бетона Г 1/4(135-19) пр пр 1000000 1000000.28,5.44,5 48776 80,1.106 = 5 кГ/см. Нижняя поперечина: сжатие в нижних волокнах бетона = 93 кГ1см, растяжение в верхних волокнах бетона V VeoiVd-n) 864 ООО 864000-58,6.31,4 2 9 кГ/см пр пр Стойки станины: максимальное сжатие в приведенном сечении а У" fnp 600000 11561 = 52 кГ/см. Максимальные напряжения сжатия в бетоне и металле стоек. Усилию противодействуют усилие упругости бетона Vg и усилие упругости металла 1/, т. е 1/" = 1/° + VI. Приняв деформации бетона и металла от силы равными, получим Спр Cg где жесткость приведенного сечения Жесткость сечения бетона £66 0,41-106.6724 VJ4M™L.8-03-106 .пси. = 4,67-106 кГ/см. Жесткость сечения металла е..Ft тогда V° = ДСб = 0,0747-4,67-106 = 348 ООО кГ. 1/= ДС = 0,0747-3,36-106 = 252 ООО кГ. В бетоне в металле об =-11- 348000 6724 = 51,8 кГ/см; C = = -=268 «W. л V. Напряжения в напрягаемой арматуре. Стойки станины. Диаметр стержня 40 мм; ст. 30ХГ2С. Количество п = 14 шт. Напряжения от силы натяжения 1/° oP = - Р nF„ 600000 = 3420 кГ/см. Га 14-0,785-16 Напряжения от силы прокатки. Приведенная жесткость сечения стойки Спр = 8,03-106 кГ/см. Жесткость арматуры на расчетной длине стойки = 590 см, „ EnFa 2,0-106-14-0,785-16 Со = -- =--= 0,596-106 кг/см. Определим коэффициент нагрузки 0,596-106 Са + Спр 106 (0,596 -f 8,03) = 0,0694. Представим работу бетона арматуры в стойках станины в виде графика (рис. 55). Дополнительное усилие к натяжению согласно рис. 55. Рг = сбР = 0,0694-450 ООО = 31 200 кГ, тогда Р ~ nFa 600000 + 31200 = 35£0 кГ/см, 3590 что составит отношение 8500 = 0,423, ре- комендуется 0,4-0,9-• Деформация стойки станины будет 31200 0,596-106 = 0,0524 см. Деформация арматуры на длине стойки 600000 0,596-106 == 1,006 см. Af - деформация арматуры Лбп- деформация стойки йг - деформация от силы Р Рнс. 55. График работы бетона и арматуры в стойках станины 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 |